規劃準則依據及要求
規劃依據
（1）中華人民共和國國家規范《污水歸納排放規范》（GB8978-96）
（2）國家及當地的有關規范和法規
規劃準則
（1）確保出水水質滿意《污水歸納排放規范》（GB8978-96）的一級排放規范。
（2）使污水處理構筑物之間的安置緊湊，減小處理廠占地面積，然后下降出資。
（3）力求處理工藝操作便利作業靈敏、牢靠、安穩、修理更便利，效勞年限更長，自動化程度高，勞動強度低。
（4）嚴格執行國家和當地的有關規范、規范、法令、法規。
規劃使命
本規劃為某屠宰場廢水處理工藝的開始規劃，其處理水量Q=2500m3/d。出水滿意*排放規范（《污水歸納排放規范》GB8978-96）。 詳細進出水水質如表1-1所示。
表1-1 屠宰廢水進出水水質表
首要污染物稱號 | CODCr | BOD5 | SS | NH3-N | 動植物油 |
進水濃度 (mg/l) | 3640 | 1700 | 500~800 | 250 | 30~40 |
出水濃度 (mg/l) | ≤100 | ≤30 | ≤150 | ≤15 | ≤ 15 |
表中格局問題要注意，下標的要改正。
依據表1-1，能夠核算出各項污染物的去除功率，成果如下：
（1）CODCr去除率=（3640-100)／3640×*=97.25 %
（2）BOD5去除率=（1700-30)／1700×* = 98.24 %
（3）SS去除率=（500-150)／500×* = 70 %
SS去除率=（800-150)／800×* = 81.25 %
（4）NH3-N去除率=（250-15）／250×*= 94%
（5）動植物油去除率=（30-15）／30×*= 50%
動植物油去除率=（40-15）／40×*= 62.5%
在挑選流程時，至少要確保所選的流程有如上的處理效果，才干達到本次規劃的根本要
水處理方案的斷定
規劃思路
依據屠宰廢水的特點及處理的難點，規劃思路大體如下：
（1）一級處理：排放的廢水先后流經粗細兩道格柵，首要去除較大懸浮物和漂浮物，防止污水進步泵等機械設備阻塞。然后流入隔油沉積池，廢水中含有泥沙等，這些可通過天然沉積去除，沉積的泥沙定時用污泥泵打入污泥濃縮罐。油脂則漂浮在水面，能夠人工撈出收回處理。因為其廢水水質水量動搖較大，以確保后續處理效果和運轉安穩性，在處理工藝流程中設置調理池，以均化水質水量。確保體系平穩運轉。還能夠通過調理池均化其本身的酸、堿度，以使廢水的pH值滿意后續處理工藝的要求。廢水中含有的血污、油脂、油塊等，通過混凝氣浮得到有用的去除。
（2）二級處理：關于屠宰廢水中難降解、濃度較高的CODCr、BOD5，預處理過程中不能*去除，故二級處理選用生化處理，本規劃選用水解酸化-好氧生物處理技能。水解酸化池首要意圖將大分子有機物分解成小分子有機物，以便在好氧過程中進一步得到去除。
（3）三級處理：好氧處理后的出水，溢流到沉積池中，沉積后上清水進入消毒池，沉積池中的污泥定時用泥漿泵打入污泥濃縮罐中。
方案斷定
廢水處理流程
通過比較研討，本方案選用水解酸化——生物觸摸氧化為主體的生化工藝，輔以隔油沉積池、調理池，氣浮池，消毒池相結合的思路，工藝流程圖2-1如下所示：
廢水——粗格柵——進步泵——細格柵——調理池——平流式隔油池——氣浮——水解酸化池——觸摸氧化池——二沉池——消毒池——出水
污水處理體系的規劃核算
格柵的規劃
格柵的效果
格柵是污水處理的*道工序，它的效果首要是阻攔可能阻塞水泵機組和閥們的污水中較大的懸浮物、漂染物、纖維物質和固體顆粒物質，然后確保后續處理構筑物的處理能正常運轉。
在本流程中，選用一粗一細兩道格柵來確保處理效果。
粗格柵的規劃核算
規劃核算
（1）zui大流量Qmax（用算zui大流量嘛？）此處算了就算了。
Qmax= Q×1.2
=＝0.035 m3/s
式中：Q=2500m3/d ；
Qmax——zui大規劃流量，m3/s
（2）柵條空隙數n
式中：——格柵傾斜角，本次去60度；
——格柵凈間隔，m；（是依據粗格柵50-100mm取值？）
——柵前水深，m；（規模是多少？）
——過柵流速，一般取0.6-1.0m/s，本次規劃取0.6 m/s。
Qmax——zui大規劃流量，m3/s
（3）柵槽寬度
式中：s——柵條寬度，m；
n——柵條空隙數，個；
b——格柵凈間隔，m；
——格柵槽寬度，m
（4）格柵水頭丟失
設柵條斷面為銳邊矩形, β=2.42
=（）4/3
=2.42× ()4/3=0.28
h0=(v2sin)/2g
=0.28×0.6×0.6×sin60/2×9.8
=0.0045m
h2=kh0=3×0.0045=0.0135m
式中：h0 ——核算水頭丟失，m；
h2——格柵的水頭丟失，m；
——格柵傾斜角；
v——污水流經格柵的速度，一般取0.6-1.0m/s，本次規劃取0.6m/s；
g——重力加速度，取9.8 m/s2；
k——系數，一般取k=3；
——阻力系數。
（5）柵后槽總高
式中：——柵前水深，m；
——格柵前途徑超高，一般取0.3m；
h2——格柵的水頭丟失，m。
（6）進水途徑漸寬部分的長度1
式中：——柵槽總寬度，m；
——柵前槽寬，m；（是怎樣算出來的？用分格柵嘛？）
——漸寬部分打開視點，一般取=20°；
1——進水途徑漸寬部分的長度m；
（7）柵槽與出水途徑銜接處的漸窄部分長度2
（8）格柵總長度為
1=+1=0.4+0.3=0.7m
式中：1——格柵前的途徑深度，m;
——格柵傾斜角；
1——進水途徑漸寬部分的長度，m；
2——柵槽與出水途徑銜接處的漸窄部分長度，m；
——格柵總長度，m；
——柵前水深，m；
——格柵前途徑超高，一般取0.3m。
（9）每日柵渣
式中：——柵渣量，1污水，一般取值為0.1-0.01
——污水流量總改變系數。（規模？）
因為柵渣量小于0.2m3/d，故選用人工清渣。
格柵的規劃參數及簡圖如圖1-1所示。
3.1.3細格柵的規劃核算
3.1.3.1 規劃核算
（1）zui大流量Qmax
Qmax= Q×1.2
=2500×1.2/24×60×60＝0.035 m3/s
式中： Q=2500m3/d
Qmax——zui大規劃流量，m3/s
（2）柵條空隙數n
式中：——格柵傾斜角；
——格柵凈間隔，m；
——柵前水深，m；
——過柵流速，一般取0.6-1.0m/s,本次規劃取0.7 m/s
Qmax——zui大規劃流量，m3/s
（3）柵槽寬度
式中：——柵條寬度，m；
——柵條空隙數，個；
——格柵凈間隔，m；
——格柵槽寬度，m
三個格柵，二用一備（用分格柵嘛？）你的格柵這么窄，就不分了。
1=（2Q1/v1）1/2
= (20.0715/0.6)1/2
=0.08m
Q1 = Qmax/2
= 0.035/2
= 0.0175m
式中: ——柵前槽寬，m;
Q1——每座細格柵流量，m3/s；
V1——柵前流速，0.4-0.9m/s，本次規劃取0.6 m/s
（4）格柵水頭丟失
設柵條斷面為銳邊矩形, β=2.42
=β（s/b）4/3
=2.42× (0.01/0.01)4/3
=2.42
h0=( v2sin)/2g
=2.42×0.6×0.6×sin60/2×9.8
=0.038m
h2=kh0=3×0.038=0.115m
式中: h0 ——核算水頭丟失，m；
h2——格柵的水頭丟失，m；
v——污水流經格柵的速度，0.6-1.0m/s，本次規劃取0.6 m/s；
g——重力加速度，取9.8 m/s2；
k——系數，一般取k=3；
——阻力系數。
（5）柵后槽總高
m
式中：——柵前水深，m；
——格柵前途徑超高，一般取0.3m；
h2——格柵的水頭丟失，m。
（6）進水途徑漸寬部分的長度1
式中：——柵槽總寬度，m；
——柵前槽寬，m；
——漸寬部分打開視點，一般取=20°；
1——進水途徑漸寬部分的長度，m。
（7）柵槽與出水途徑銜接處的漸窄部分長度2
式中：1——進水途徑漸寬部分的長度，m；
2——柵槽與出水途徑銜接處的漸窄部分長度，m。
（8）格柵總長度為
式中：——格柵傾斜角；
1——進水途徑漸寬部分的長度，m；
2——柵槽與出水途徑銜接處的漸窄部分長度，m；
——格柵總長度，m。
（9）每日柵渣量
式中：——柵渣量，1污水，一般取值為0.1-0.01
——污水流量總改變系數。
因為柵渣量大于0.2m3/d，故選用機械清渣。
3.2 調理池的規劃
3.2.1 調理池的效果
調理池的效果是操控污水水量，水質的動搖，為后續處理供給運轉條件。水量及水質的調理能夠進步廢水的可處理性，削減在生化處理過程中可能產生的沖擊負荷，對微生物有毒的物質能夠得到稀釋，短期排出的高溫廢水還能夠得到降溫處理。又因為本身的相互效果，pH值能夠得到安穩，削減因為pH值調理所需的酸堿量。
3.2.2 調理池的規劃核算
調理池有用容積 選用矩形平面對角線出水調理池
（1）有用容積
式中：T——停留時刻，h。（規模是多少？）不同的廢水流量等也不一樣，一般的就是4-6h
（2）調理池尺度
因為場所約束，其有用水深h2取3m，調理池的面積：
式中：2——有用水深，m。（取值規模？）
池寬取10m，則池長為14m。
維護高h1取0.4m，則池總高H為3.4m。
調理池尺度為14m×10m×3.6m。
3.3隔油池的規劃
3.3.1隔油池的效果
屠宰廢水中含有很多油類物質，設置隔油池，能夠通過油與水的比重差異，別離去除污水中的可浮油和部分懸浮顆粒。本規劃選用平流式隔油池。
3.2.2 規劃參數
規劃流量Q=2500m3/d
3.2.3 規劃核算
（1）隔油池有用容積V
式中：Q——廢水規劃流量，m3/h；
t——廢水在隔油池內的停留時刻，h,一般選用1.5h-2.0h，本次規劃取2.0h。
（2）隔油池的過水斷面面積Ac
(教師，這個式子里的3.6是換算完的嘛？還用換算嘛？)現已換算了的
式中：Ac——過水斷面積，m2；
V——廢水在隔油池內的水平流速，一般取2～5mm/s，本次規劃取2mm/s。
（3）隔油池間隔數n的核算
n= Ac/bh=
式中：Ac——過水斷面積，m2；
b——隔油池每個格間的寬度，m；(怎樣核算？)單格寬也有要求，一般如果有刮泥機和刮泥機寬度匹配，沒有的話取整數，1,1.5,2,2.5m等
h——隔油池作業水深，m；（取值規模？）；這些有用水深都有規模，能夠看規劃手冊。
n——隔油池間隔數。
按規則隔油池格間數不得小于2
（4）隔油池的有用水深Ｌ的核算
Ｌ＝3.6vt==52m(教師這個當地算的不對，但不知道哪的問題)
式中：V——廢水在隔油池內的水平流速，一般取2～5mm/s，本次規劃取2mm/s;
t——廢水在隔油池內的停留時刻，h,一般選用1.5h-2.0h，本次規劃取2.0h。
（5）隔油池修建高度H的核算
H=h+h1=
式中： H ——隔油池修建高度,m;
h1 ——池水面以上的池壁高度，m,一般不小于0.4m。
（6）除油除渣設備
內設一臺刮泥機。上撇浮油、下刮沉泥，刮泥機往復運轉，往復頻率依據現場調整。浮油撇入浮油池內，污泥由潛污泵送至污泥濃縮池中。
3.4氣浮池的規劃
3.4.1規劃說明
氣浮池的功用是供給必定的容積和池外表積，使微氣泡與水中懸浮顆粒充沛混合、觸摸、粘附、并使帶氣顆粒與水別離。一起減輕后續處理構筑物的壓力。該氣浮池選用平流式氣浮池。
3.4.2規劃參數
取反響時刻10min；
試驗條件下的釋氣量c （取值規模？）查書查手冊
3.4.3規劃核算
（1）氣浮所需的空氣量Qg 的核算
Qg=Q R’c =2500/24×15%×30×1.2=562.5L/h
式中：Qg——氣浮所需的空氣量，L/h；
Q——氣浮池規劃水量，m3/h；
R’——試驗條件下的回流比，% ，一般為5%-25%，本次規劃取15%；
c——試驗條件下的釋氣量，L/m3；（取值規模？）
——水溫校正系數，取1.1～1.3，本次取1.2。
（2）加壓溶氣所需水量Qp的核算
Qp=
式中：P——選定溶氣壓力；
Kt——溶解度系數,MPa；
——溶氣功率。（取值規模？）
表2-1不同溫度下的Kt值
溫度（℃） | 0 | 10 | 20 | 30 | 40 |
Kt | 3.77×10-2 | 2.95×10-2 | 2.43×10-2 | 2.06×10-2 | 1.79×10-2 |
（3）觸摸池的外表積Ac：
觸摸室上升流速νc,一般取10—20mm/s，本次規劃取 20mm/s，則觸摸室平面面積：
Ac=
式中：Q——氣浮池規劃水量，m3/h；
Qp——加壓溶氣水量，m3/h；
（4）別離室的外表積As
別離速度（別離室的向下均勻水流速度）Vs，一般取1.5—3mm/s 本次規劃取2.5 mm/s
As= (Q+ Qp)/ Vs
=(104+15.7) /(2.5×0.001 ×3600)
=13.3m2
（5）氣浮池的容積核算
選定池的均勻水深 H為2m，則
V=（Ac+As）H=(1.66+13.3) 2=29.9m3
校核：t= min在10-20 min內，所以符合要求。
則總停留時刻：
T=min
（6）溶氣罐直徑Dd的核算
因壓力溶氣罐的過流密度I取1000m3/( m2·d)，故溶氣罐直徑
Dd=
（7）溶氣罐高h的核算
h=2h1+h2+h3+h4 =2×0.09+0.2+1.0+1.1=2.48m
式中：h1——罐頂，底封頭高度（依據罐直徑而定），m；
h2——布水區高度，一般取0.2-0.3m,本次規劃取0.2m；
h3——貯水區高度，一般取1.0m；
h4——填料層高度，當選用階梯環時，可取1.0-1.3m,本次規劃取1.1m
（8）空壓機額外氣量Qg’的核算
Qg’=Qg/(60×1000)=1.4×562.5/60000=0.013m3/min
式中：——安全系數，一般取1.2-1.5，本次規劃1.4。
3.5水解酸化池的規劃
3.5.1水解酸化池效果
水解酸化池是使用水解發酵菌在微氧條件下完結有機物降解的過程。因為屠宰廢水COD含量較高且含有很多難降解有機物，通過水解酸化反響，能夠將難降解有機物分解為小分子、易降解的有機物，進步廢水的可生化性，還能夠去除一部分COD，減輕后續好氧處理的負荷。
水解酸化池的工藝分為膜法和泥法，本規劃選用前者，即水解酸化菌附著于池內填料上成長，水流通過填料時，生物膜即吸附水中有機物完結生物反響。
3.5.2 規劃參數
容積負荷Nv=3.0kg COD/(m3·d)； （規模？）
溶解氧DO＜0.3mg/l；
3.5.3 規劃核算
（1）有用池容
式中：Q——流量，m3/d；
S——進水COD濃度，mg/l；按照總濃度去除10%計；
Nv——COD容積負荷，kg COD/(m3·d)。
（2）池子尺度
取有用水深h=4.5m，則池子外表積為
（3）復核
，符合要求。
（4）填料容積
，選用3層組合填料，每層1m，裝置在距池底0.8m的處。
膜法池底仍可積泥，能夠裝置潛水攪拌機。可按每立方米10W功率裝備攪拌機，共分4小格，選用4臺潛水攪拌機。
單臺功率
3.6觸摸氧化池的規劃
3.6.1觸摸氧化池效果
生物觸摸氧化是在生物反響器內裝載填料，使用微生物本身的附著效果在填料外表構成生物膜，使污水在與生物膜觸摸過程中得到凈化。有機物通過好氧微生物的效果，被降解為生物質和CO2，進而被從污水中去除掉。
3.6.2規劃參數
BOD5容積負荷M=1.0×103kg/(m3d)；
填料層高度H=3m(填料層高宜選用2.5～3.5m)；
進水BOD5濃度La=1700mg/l；（用哪個數據？）
出水BOD5濃度Lc=30mg/l。
3.6.3規劃核算
（1）生物觸摸氧化池的有用容積V
式中：Q——流量，m3/d；
La——進水BOD5濃度，mg/l；
Lc——出水BOD5濃度，mg/l。
（2）生物觸摸氧化池的總面積A
式中：H——填料層高度，m，一般選用3m。
取2座，則每座的濾池面積為A1=695m2。
（3）池深0
式中：H——填料層高度，m；
——超高，m, 0.5-0.6m，本次規劃取0.5m；
——填料層上水深，m, 一般為0.4～0.5m，本次規劃取0.5m；
——填料至池底的高度，一般選用0.5m；
（4）有用停留時刻t
（5）空氣量D核算
依據試驗，斷定氣水比為20：1，即每m3污水需氣量為20m3。
式中：——1 m3污水所需氣量，m3/ m3，一般為15-20 m3/ m3，本次規劃取20 m3/ m3；
Q——日均污水流量，m3/d。
3.7二沉池的規劃
3.7.1沉積池的效果
廢水中含有的顆粒物質在重力效果沉積，被搜集去除。按水流方向劃分為平流式，輻流式，豎流式三種方式。每種沉積池包含五個區，即進水區，沉積區，緩沖區，污泥區，出水區。本次規劃選用豎流式沉積池。
3.4.2沉積池的規劃
該沉積池選用中心進水，周邊出水的豎流式沉積池2座，選用刮泥機。
3.4.2．1沉積池的規劃參數
規劃進水量：Q=2500 m3/d =0.0289 m3/s
zui大規劃水量：Qmax＝0.035 m3/s
污水在沉積池中的流速：v=2.5 m/h=0.0007 m/s
污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度：v1=0.01 m/s（v，v1取值規模是多少？）
喇叭口直徑：d1=1.2m (取多少，這個公式d1=1.35×d0)
水力停留時刻（沉積時刻）：t=2 h（取值？）
污泥鏟除時刻：1d （取值？）
中心管流速v0 =20mm/s
3.4.2．2沉積池的規劃
（1）每池的zui大規劃流量qmax
qmax = Qmax/2=0.035/2=0.0175 m3/s
式中：Qmax——zui大規劃水量，m3/s
（2）中心管面積f
f= qmax /v0=0.0175×1000/20=0.875 m2
式中：qmax——zui大規劃水量，m3/s；
v0 ——中心管流速，m/s。
（3）中心管直徑d0
d0=(4f/3.14)1/2=(4×0.875/3.14) 1/2=1.06 m
式中：d0 ——中心管直徑，m。
（4）中心管喇叭口與反射板之間的縫隙高度h3
h3= qmax /3.14v1d1
=0.035/3.140.011.2
=0.93m
式中： v1 ——污水由中心管喇叭口與反射板之間的縫隙流出速度, m/s
d1——喇叭口直徑,m
（5）沉積池有用端面積A
A= qmax /v =0.0175/0.0007=25m2
式中：v ——污水在沉積池中的流速，m/s；
qmax——zui大規劃水量，m3/s
（6）沉積池直徑D
D=[4(A+f)/3.14]1/2
=[4×(25+0.875) /3.14] 1/2
=5.74
取D=6m<8m，符合要求
式中：D——沉積池直徑，m
（7）沉積部分有用水深h2
h2=vt3600=0.000723600=5.04m
其間D/h2=5.74/ 5.04=1.14<3,符合要求
式中：v ——污水在沉積池中的流速，m/s；
t ——沉積時刻，h。
（8）污泥體積V
V= qmax (C1- C2) ×86400×100×T/[K2××(100-0)]
=0.0175（500-150）×86400×100×10-3×1/[1.51000（100-95）]
=5.04 m3
式中：C1—進水懸浮物濃度,500 mg/l
C2—出水懸浮物濃度,150 mg/l
K2—總改變系數, K2=1.5；
—污泥容量 ，取r=1t/m3；
0—污泥含水率，% (規模？)；
T —兩次鏟除污泥相隔時刻，d
每個池子污泥體積：5.04/2=2.52 m3
（9）池子圓錐部分容積
h5=（D- r）/2]tgα=[(6-0.1)/2]tg45°=2.95m
式中：R——錐底上部半徑，m(取值？)
r—錐底下部半徑,m(取值？)
h5——截錐高度,m；
α——截錐側壁傾角，設α=45。
V1=3.14h5(R2+Rr+r2)/3
=3.142.95(3.52+3.50.1+0.12)/3=39m3＞3.54m3
（10）沉積池總高度H
設沉積池維護高度h1=0.2m，緩沖高度h4=0.2m（取值規模？）
H=h1+h2+h3+h4+h5=0.2+5.04+0.93+0.2+2.95=9.32m
式中：h1——超高，m；
h4——緩沖層高，m；
h5——污泥室圓截錐部分的高度，m
4 污泥處理體系的規劃核算
4.1污泥濃縮池
4.1.1 污泥濃縮池效果
污泥濃縮用于下降污泥中的空隙水，削減污泥體積。通過污泥濃縮，污泥含水率可由本來的99.7%下降為97%～98%。
4.1.2 規劃參數
污泥濃縮池選用輻流式重力濃縮池。依據二沉池核算成果，濃縮池進口污泥流量Q′=104.2m3/d（含水率為99.7%）。
污泥固體通量M=20 kg/（m2·d）；污泥固體濃度C=3 kg/l。
4.1.3 規劃核算
（1）濃縮池面積
（4-1）
式中：C——污泥固體濃度，kg/l；
M——污泥固體通量，kg/（m2·d）。
則濃縮池直徑。
（3）濃縮池高度
（4-2）
式中：T——污泥濃縮時刻，h。
（4）濃縮池總深度
（4-3）
式中：h2——超高，m；
h5——緩沖層高度，m。
選用GJ-8型中心驅動式刮吸泥機1臺，功率0.37KW。進泥管和排泥管均選用管徑D=300mm，上清液送回至調理池。
4.2貯泥池及污泥泵
4.2.1貯泥池效果
污泥從濃縮池被掃除后，沒有壓力進入污泥脫水機房，因而應設貯泥池。由濃縮池和預處理產生的污泥進入貯泥池，再由污泥泵進步至脫水機房。
4.2.2規劃核算
（1）污泥量承認
①來自格柵和隔油池污泥量約為：
式中：Q——廢水規劃流量，m3/d;
C1,C2——分別為進水和出水的SS濃度，mg/L;
P——泥渣含水率, %;
Υ——泥渣容重，kg/m3,當含水率在95%以上時。可取1000 kg/m3;
T——排泥周期，一般取，1～2天，這兒取1天
②依據5.1.3核算成果，來自濃縮池污泥量約為：
（含水率為96%）。
③集泥井污泥量。
（2）貯泥池容積
式中：T——污泥停留時刻，h。
（3）貯泥池上部尺度
選用方形池子，詳細尺度為LBH0=7m7m4 m，則上部容積為196m3。
（4）斗部容積
①將貯泥池設為正方形取斗底邊l=2m，池，側壁傾角α=50°，泥斗高度
h1=（7-2）tg50°/2≈2.5m
則斗內有用容積為
V0=×2.5×[22+72+（22×72）1/2]=56.25m3
（5）貯泥池總高度
設超高h2=0.5m，則總高H= h1+h2+ H0=2.5+0.5+4=7 m。
（6）校核
貯泥池總容積為196+56.25=252＞207，符合要求。
挑選類型G30-1污泥泵一臺，功率1.2KW。
4.3污泥脫水
4.3.1 污泥脫水效果
濃縮后的污泥含水率將為97%左右，但體積仍是很巨大。為了歸納使用和終究處置，需要對污泥進行脫水處理。通過脫水處理的污泥含水率能夠降為60～70%，便于運送和貯存。
4.3.2 規劃選型
污泥脫水常用的設備有離心機，帶式和板框式壓濾機，本規劃選用離心機進行脫水，其具有以下長處：
（1） 全封閉運轉，現場清潔無污染；
（2） 絮凝劑、清洗水用量少， 日常運轉成本低價；
（3） 設備布局緊湊，占地面積小，可顯著削減征地及基建出資。
選型為LW-350型臥旋離心機，規劃處理量4—10m3/h，功率為30KW。在不投加藥劑的情況下，處理后濾餅的含水率也可＜80%。干污泥定時拉走處理，脫出的廢水回到調理池。
5 污水處理站平面及高程安置
5.1 污水處理站平面安置
5.1.1各處理單元構筑物的平面安置
處理構筑物是污水處理的主體修建物，在對它們進行平面安置時，應依據各構筑物的功用和水力要求結合當地地勢地質條件，斷定它們在廠區內的平面安置應考慮：
（1）貫通銜接各處理構筑物之間管道應直通，應防止彎曲，造成管理不便利。
（2）土方量做到根本平衡，防止殘次土壤地段。
（3）在各處理構筑物之間應堅持必定間隔，以滿意下班要求，一般間隔要求5～10m，如有特殊要求構筑物其間隔按有關規則執行。
（4）各處理構筑物之間在平面上應盡量緊湊，削減占地面積。
5.1.2輔佐修建物
污水處理的輔佐修建物有泵房、辦公室、會集操控室、水質剖析化驗室等，其修建面積按詳細情況而定，輔佐修建物之間往返間隔應短而便利、安全。化驗室化驗室應與處理構筑物堅持恰當間隔，并應坐落處理構筑物夏日主風向地點的上風向處。
綜上所述，規劃污水處理站平面安置圖時，要依據工藝要求滿意各種管道安置間隔，滿意杰出的交通功用，有杰出的美化環境，對四周環境沒有污染，又要滿意各種功用要求，節省用地的準則。
本規劃的平面安置詳見相關圖紙。
5.2 污水處理站高程安置
5.2.1 高程安置準則
污水處理廠高程安置的使命是：斷定各處理構筑物和泵房等的標高，選定各銜接收渠的尺度并決議其標高。核算決議各部分的水面標高，以使污水能按處理流程在處理構筑物之間曉暢地活動，確保污水處理廠的正常運轉。
污水處理廠的水流常依托重力活動，以削減運轉費用。為此，有必要準確核算其水頭丟失（開始規劃或擴初規劃時，精度要求可較低）。水頭丟失包含：
（1）水流流過各處理構筑物的水頭丟失，包含從進池到出池的一切水頭丟失在內；在作開始規劃時可做預算。
（2）水流流過銜接前后兩構筑物的管道(包含配水設備)的水頭丟失，包含沿程與部分水頭丟失。
（3）水流流過量水設備的水頭丟失。
水力核算時，應挑選一條間隔zui長、水頭丟失zui大的流程進行核算，并應恰當留有余地；以使實踐運轉時能有必定的靈敏性。
5.2.2 污水處理高程核算
（1）水頭丟失核算
依據要求，管道丟失一般不超越構筑物丟失的30%，而總水頭丟失為管道丟失和通過構筑物的丟失之和，所以能夠認為總水頭丟踐約是污水流經構筑物丟失的1.3倍。
本流程所規劃的污水處理構筑物水頭丟失見表4。
表4 各個構筑物的水頭丟失
構筑物 稱號 | 格柵 | 調理池 | 隔油池 | 水解酸化池 | 觸摸氧化池 | 沉積池 |
水頭丟失 取值規模 （m） | 0.1～0.15 | 0.2～0.3 | 0.2～0.3 | 0.2～0.4 | 0.1～0.3 | 0.25～0.3 |
實踐取值 （m） | 0.15 | 0.2 | 0.2 | 0.3 | 0.2 | 0.3 |
則有：
① 粗格柵至細格柵水頭丟失為h0=0.15×1.3=0.195m；
② 細格柵至調理池水頭丟失為h1=0.15×1.3=0.195m；
③ 調理池至隔油池的水頭丟失為h2=0.2×1.3=0.26m；
④ 隔油池至水解酸化池的水頭丟失為h3=0.2×1.3=0.26m；
⑤ 水解酸化池至一級觸摸氧化池的水頭丟失為h4=0.3×1.3=0.39m；（去掉一級）
⑥ 觸摸氧化池至沉積池的水頭丟失為h6=0.2×1.3=0.26m；
⑦ 沉積池至排水口的水頭丟失為h7=0.3×1.3=0.39m。
沿線丟踐約2.21m。
（2）高程核算
為簡化核算，將地平面標高設定為0m。
①沉積池液面標高0.15 m；
②二級觸摸氧化池液面標高1.76m；（你的只有一個氧化池）
③一級觸摸氧化池液面標高2.02m
④水解酸化池液面標高2.41m；
⑤隔油池液面標高2.67m；
⑥調理池液面標高2.93m；
泵站（設于細格柵后）建成地下式，底部標高為－3m；
⑦細格柵液面標高－0.70；
⑧粗格柵液面標高－0.5m。
本規劃高程標注詳見相關圖紙。
6 污水泵站的規劃
6.1泵站的規劃
選用集水池與機器間合建的矩形泵站。集水池容積選用相當于4臺水泵10分鐘的容積：W=200×10/60=33.3m3。有用水深H=3m，則積水池面積為F=16.65m2。則集水池尺度為4m×4m×2.5m。
泵站簡圖如圖3所示。
圖3 泵站示意圖
考慮到進步泵的數量和集水池尺度，建成占地5m×6m的矩形泵站。
6. 2選泵
（1）總揚程預算
泵長總揚程=自在水頭+沿線水頭丟失+泵站水頭丟失
≈1.0+4.39+4+1.5+≈10.89m
（2）流量
擬選用3臺水泵（其間1臺備用），每臺水泵的流量為100 m3/h。
考慮總揚程和流量，挑選4PW 型污水進步泵，流量為120m3/h，揚程為12m，電機功率為7.5KW。
7 工程概算及效益剖析
7.1 工程開始出資預算
1.土建出資，詳細見表5。
表5 首要構筑物出資覽表
序號 | 稱號 | 結構 | 結構 | 數量 | 價格（萬元） |
1 | 泵房 | 5m×6m×5m | 鋼混 | 1 | 2 |
2 | 調理池 | 24m×10m×5.6m | 鋼混 | 1 | 13.5 |
3 | 隔油池 | 17m×3m×2.5m | 鋼混 | 1 | 3.8 |
4 | 水解酸化池 | 10m×8m×6m | 鋼混 | 1 | 12.5 |
5 | 觸摸氧化池 | 15m×8m×5.5m | 鋼混 | 2 | 38.6 |
6 | 沉積池 | Φ8m×9.5m | 鋼混 | 2 | 19.1 |
7 | 污泥濃縮池 | Φ8m×2.5m | 鋼混 | 1 | 3.6 |
8 | 貯泥池 | 7m7m8 m | 鋼混 | 1 | 3.5 |
9 | 脫水房 | 6m×5m×3.5m | 鋼混 | 1 | 2.5 |
總計 | 99.1 |
2.設備出資，詳細見表6。
表6 首要設備出資覽表
序號 | 稱號 | 規格類型 | 數量 | 單價(萬元) | 總價(萬元) |
1 | 固定格柵除污機 | XGS-300 | 2臺 | 0.8 | 1.6 |
2 | 進步泵 | 4PW | 3臺 | 2.5 | 7.5 |
3 | 潛水攪拌機 | DN200 | 6臺 | 0.36 | 2.16 |
4 | 組合填料 | | 2360m3 | 0.005 | 11.8 |
5 | 曝氣頭 | Φ260弓型 | 1000個 | 0.0012 | 1.2 |
6 | 鼓風機 | LSR125-1WD | 2臺 | 2.5 | 5 |
JTS-250 | 3臺 | 2.8 | 8.4 |
7 | 污泥泵 | G30-1 | 1臺 | 0.76 | 1.52 |
8 | 離心脫水機 | WQ5-15-0.75 | 1套 | 10.5 | 10.5 |
9 | 鏈板刮油刮泥機 | NGN | 2套 | 12 | 24 |
10 | 中心驅動刮吸泥機 | GJ-8 | 1套 | 7.5 | 7.5 |
11 | 電器操控設備 | | 1套 | | 8.8 |
算計 | 89.98 |
3.工程出資
廢水處理站工程總出資：218.51萬元。其間：土建構筑物99.1萬元；設
備費89.98萬元；其他費用29.43萬元。詳細見表7。
依據以上總出資，折合單位廢水出資為455.2元/ m3·d。
表7 工程出資預算表
序號 | 項 目 | 費用(萬元) | 補白 |
1 | 土建工程直接費E1 | 99.1 | |
2 | 設備資料直接費E2 | 89.98 | |
3 | 工程直接費E3 | 189.08 | E1+E2 |
4 | 設備及體系裝置費 | 9.0 | E2×10% |
5 | 工程規劃費 | 5.67 | E3×3% |
6 | 調試運轉E6 | 3.78 | E3×2% |
7 | 施工現場管理費E7 | 3.78 | E3×2% |
8 | 稅金E9 | 7.2 | (E3+E4+E5+E6+E7) ×3.41% |
工程總出資 | 218.51 | E3+E4++E5+E6+E7+E8+E9 |
7.2 經濟效益剖析
1.電費
依據表7核算，本規劃總裝機功率124.07kW，按每度電0.6元核算，則運轉電費為：0.6×124.07＝74.442元·h＝0.372元/m3水
表8 動力設備表
序號 | 稱號 | 功率（KW） | 數量 | 總功率（KW） |
1 | 固定格柵除污機 | 0.75 | 2臺 | 1.5 |
2 | 進步泵 | 7.5 | 3臺(1臺備用 | 15 |
3 | 潛水攪拌機 | 1.5 | 6臺 | 9 |
4 | 鼓風機 | 4 | 2臺（1臺備用） | 4 |
30 | 3臺（1臺備用） | 60 |
5 | 污泥泵 | 1.2 | 1臺 | 1.2 |
6 | 離心脫水機 | 30 | 1套 | 30 |
7 | 鏈板刮油刮泥機 | 1.5 | 2套 | 3 |
8 | 中心驅動刮吸泥機 | 0.37 | 1套 | 0.37 |
裝機容量 | 124.07 |
2.修理費
按運轉設備總費用的1％核算，每年按365天運轉，則修理費用為：
89.98×10000×1％/365＝51.232元/天＝0.011元/ m3水
3.人工費
廢水處理站裝備8人，每人每天薪酬30元。則人工運轉費用為：
30×8=240元/天＝0.05元/ m3水
4.廢水直接運轉成本（折舊費另算）
0.372+0.011+0.05=0.433元/ m3水
7.3環境效益剖析：
每年可削減污染物排放CODCr2838t，BOD51261t，懸浮物770t，動植物油43.8t，很多削減對水環境污染，節省水資源，防止了環境膠葛。
總結
稱謝
參考文獻
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